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15065520431| 無縫鋼管 | 齊全 | 45*7 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
| 無縫鋼管 | 齊全 | 45*7.5 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
| 無縫鋼管 | 齊全 | 16*3 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
| 無縫鋼管 | 齊全 | 16*3.5 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
| 無縫鋼管 | 齊全 | 17*2.5 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
| 無縫鋼管 | 齊全 | 17*3 | 國標 | 大量 | 大量 | 電議 | 本廠 |
精密光亮管力學性能介紹
|
標準 |
牌號 |
抗拉強度（MPa） |
屈服強度（MPa） |
伸長率（%） |
硬度 |
|
GB3087 |
10 |
335～475 |
≥195 |
≥24 |
/ |
|
20 |
410～550 |
≥245 |
≥20 |
/ |
|
|
GB5310 |
20G |
410～550 |
≥245 |
≥24 |
/ |
|
20MnG |
≥415 |
≥240 |
≥22 |
/ |
|
|
25MnG |
≥485 |
≥275 |
≥20 |
/ |
|
|
15CrMoG |
440～640 |
≥235 |
≥21 |
/ |
|
|
12Cr2MoG |
450～600 |
≥280 |
≥20 |
/ |
|
|
12Cr1MoVG |
470～640 |
≥255 |
≥21 |
/ |
|
|
12Cr2MoWVTiB |
540～735 |
≥345 |
≥18 |
/ |
|
|
10Cr9Mo1VNb |
≥585 |
≥415 |
≥20 |
/ |
|
|
ASME SA210 |
SA210A-1 |
≥415 |
≥255 |
≥30 |
≤143HB |
|
SA210C |
≥485 |
≥275 |
≥30 |
≤179HB |
|
|
ASME SA213 |
SA213 T11 |
≥415 |
≥205 |
≥30 |
≤163HB |
|
SA213 T12 |
≥415 |
≥220 |
≥30 |
≤163HB |
|
|
SA213 T22 |
≥415 |
≥205 |
≥30 |
≤163HB |
|
|
SA213 T23 |
≥510 |
≥400 |
≥20 |
≤220HB |
|
|
SA213 T91 |
≥585 |
≥415 |
≥20 |
≤250HB |
|
|
SA213 T92 |
≥620 |
≥440 |
≥20 |
≤250HB |
|
|
DIN17175 |
ST45.8/Ⅲ |
410～530 |
≥255 |
≥21 |
/ |
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|
15Mo3 |
450～600 |
≥270 |
≥22 |
|
|
13CrMo44 |
440～590 |
≥290 |
≥22 |
/ |
|
|
10CrMo910 |
480～630 |
≥280 |
≥20 |
/ |
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精密光亮管的焊接工藝評定試驗結果
試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）
抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(HAZ)
方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
從拉伸試驗結果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據表5中的沖擊韌性試驗結果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規范比較理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當。從室溫機械性能結果可知，所推薦的兩種焊接工藝方案均可用于現場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規范較為嚴格，回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數不同，長期高溫工作時可發生碳的擴散遷移現象，容易導致焊縫在熔合區發生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現場采用方案Ⅰ施焊更為穩妥。